導航：安全管理網>> 管理資料>> 施工方案>>正文

改擴建糧倉高支?？奂戒摴苣_手架支撐架體專項方案

		更新日期： 2026年02月28日	點擊數：
下載地址：點擊這里	文件大?。?1.32 MB 共49頁	文檔格式： PDF	下載點數： 1 點（VIP免費）

全屏查看

部分內容預覽 [文件共49頁]

本文件共49頁，只能預覽部分內容，查看全部內容需要下載。

注：預覽效果可能會出現部分文字亂碼（如口口口）、內容顯示不全等問題，下載是正常的。

	文件大?。?.32 MB 共49頁文件格式：PDF 下載點數：1 點（VIP會員免費）

上一篇：國企承插型盤扣式高大模板安全專項施工方…

文本預覽

僅提取頁面文字內容，供快速閱讀使用。

花東糧所改擴建工程
高
支
模
專
項
方
案
廣州市城建工程總承包有限公司
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第1 頁共1
目錄
一．編制依據 ............................................................................................1...
二．工程概況 ............................................................................................1...
三. 支撐架體的支撐面要求 ......................................................................1..
四. 模板方案選擇 .....................................................................................1...
五. 材料選擇 .............................................................................................2...
六. 模板安裝 .............................................................................................2...
（一）梁、板模板搭設方法 .....................................................................2..
（二） 模板安裝的一般要求 ...................................................................4..
七. 模板拆除 .............................................................................................5...
八. 模板工程安全、文明施工措施 ...........................................................6.
九.對澆筑混凝土的要求 ............................................................................7..
十、混凝土澆筑過程的監測 ...................................................................1..0
十一、高支模事故應急救援預案............................................................. 11
（一）火災 ........................................................................................................................ 14
（二）高空墜落................................................................................................................. 15
（三）坍塌事故................................................................................................................. 15
十二. 模板計算 .......................................................................................1..7.
十三、附圖 ..............................................................................................4..3.
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第1 頁共1
一．編制依據
《建筑結構荷載規范》GB50009-2001中國建筑工業出版社；
《混凝土結構設計規范》GB50010-2002中國建筑工業出版社；
《鋼結構設計規范》GB 50017-2003中國建筑工業出版社；
《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162—2008；
《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2001。
《建筑工程施工質量驗收統一標準》（GB 50300-2001）
《工程測量規范》（GB 50026-2007）
《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-99）
《施工現場臨時用電安全技術規范》（JGJ46-2005）
二．工程概況
本工程位于廣州市花都區花東鎮。本工程的結構類型為鋼筋混泥
土框剪結構。
三. 支撐架體的支撐面要求
支撐架體的支撐面要求： 倉庫支撐架體支撐在倉庫的室內鋼筋混
凝土地面上，板厚100mm。倉庫全部采用扣件式鋼管腳手架支撐架體，
鋼管的布置以1米為模數（詳見計算書）。2900*1900的框支梁， 其梁
底應加設承重立桿，加設立桿的根數為8根, 立桿縱橫間距為0.4 米，步
距為1.5 米；其余梁的排架立桿縱橫間距為1米。步距不得大于1.5 米。
樓板下面，鋼管的縱橫向間距均為1米，立桿與立桿之間采用水平鋼管
進行縱橫向的拉結，這樣，可保證最多的立桿能夠形成良好拉結。詳
見計算書。
四. 模板方案選擇
本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應
充分考慮以下幾點：
1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經
濟合理。
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第2 頁共1
2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安
全性和耐久性。
3、選用材料時， 力求做到常見通用、可周轉利用， 便于保養維修。
4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方
便，便于檢查驗收；
5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JGJ59-99
檢查標準要求，要符合廣東省文明標化工地的有關標準。
五. 材料選擇
在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面
光潔度，陰陽角模板統一整齊。
梁板底及梁側模板選用 18mm厚木夾板 。支撐體系采用 υ48×35鋼.
管,鋼管架支撐體系由水平拉桿及剪刀撐等組成。支撐架采用鋼管扣件
滿堂式支撐架，要求布置水平加固桿、縱向以及水平剪刀撐、掃地桿、
封口桿等輔助桿件。
六. 模板安裝
（一）梁、板模板搭設方法
1、梁模板支撐架工程
根據梁的截面， 梁模板支撐采用扣件式鋼管腳手架支撐體系， 2900
×1900梁底模及側模用18㎜厚模板，立桿縱向間距400㎜、橫向間距400
㎜。梁底采用50㎜× 100㎜縱向枋木， 支撐根數： 8根；立桿步距為1500
㎜。梁側模板外設置主楞和次楞， 主楞采用雙拼48x3.5鋼管，次楞采用
50㎜× 100㎜枋木，主楞間距為500㎜。穿梁螺栓直徑(mm)：M14@500，
沿梁高豎向設置四道。梁板安裝時先安裝好梁底板,在梁鋼筋及鋼腹板
安裝完后才安裝梁側模板。
2、板模板支撐架工程
根據實際樓板情況， 板模板支撐采用扣件式鋼管腳手架支撐體系，
為確保水平桿縱橫拉通，在滿足立桿穩定性的情況下，立桿縱距最大
為1000㎜、橫距最大為1000㎜；步距為1500㎜，頂步2步步距為750㎜；
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第3 頁共1
立桿上端伸出至模板支撐點長度100 ㎜；模板支架搭設高度5.65m；采
用的鋼管φ48×3.5 ㎜，詳見計算書。
3、掃地桿的設置原則：縱橫兩方向均滿加設掃地桿，掃地桿距地
面不得大于200mm。
4、剪刀撐的設置原則：梁模板支撐架橫向每隔四排立桿應設一道
剪刀撐，縱向在兩側立桿通長設置剪刀撐。剪刀撐的連接采用搭接，
搭接長度為大于1000mm，用三個扣件連接，扣件距鋼管端部大于
100mm。剪刀撐與水平的連接采用旋轉扣件連接，旋轉扣件與主節點
的距離不宜大于150mm。剪刀撐與地面傾角宜為45°～ 60°。剪刀撐
的斜桿兩端與立桿桿扣緊外，在其中間應增加2～4個扣結點。
排架搭設需設置垂直剪刀撐外，應加設兩道水平剪刀撐，水平剪
刀撐分別設置在下部和頂部水平位置。剪刀撐沿軸線方向每3米設一
道。
所有立桿采用48×3.5mm鋼管，立桿間距嚴格按支撐體系設計方
案施工。沿掃地桿往上每1500mm設置一道縱橫向水平桿，縱橫向水平
桿水平間距與立桿間距相同。根據現場情況上下各一道設置水平剪刀
撐，以加強架體的整體性。水平桿與立桿連接須采用十字扣件進行有
效連接。嚴禁使用活動扣件，鋼管之間應采用對接扣（除剪刀撐外）。
桿件端部伸出扣件之外長度不得小于100mm。扣件螺栓扭緊力矩宜為
40～65N·m，并不得小于40N·m。
5、立桿基礎：本工程模板支架支承于混凝土地板上， 板模板支撐
需立桿下墊以木方分散荷載，梁模板支撐需立桿下墊木方或鋼板，并
確保每根立桿基礎底面擴展面積達到0.1 ㎡以上。
7、排架施工順序
A、排架安裝程序及要求
擺放掃地桿——逐根樹立立桿，隨即與掃地桿扣緊——裝掃地橫
桿并將立桿或掃地橫桿扣緊——安第一步縱橫向水平桿（與各立桿扣
緊）—— , 安最后一步縱橫向水平桿——剪刀撐加固——排架與框架
柱連接加固——加頂托——鋪設模板系統
B、施工注意事項
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第4 頁共1
①、桿件搭設中的注意事項：
按照規定的構造方案和尺寸進行搭設。
注意桿件的搭設順序。
及時與結構拉接并必須采取支頂構件，以確保搭設、使用的安全。
擰緊扣件（擰緊程度要適當）。
有變形的桿件和不合格的扣件（有裂紋、尺寸不合適、扣接不緊
等）不能使用。
搭設工人要配掛安全帶。
隨時矯正桿件垂直，避免偏差過大。立桿的垂直偏差應不大于架
高的1/200 ，全高偏斜不大于10cm。
沒有完成的排架，在每日收工時，一定要確保架子穩定，以免發
生意外。
②扣件安裝的注意事項：
開口朝向：用于連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺
栓向上，避免開口朝上，以防雨水進入。
擰緊程度：裝螺栓時應注意將根部放正和保持適當的擰緊程度。
③拆除時的注意事項：
劃出工作區標志, 禁止行人進入。
嚴格遵守拆除順序, 由上而下, 后綁者先拆, 先綁者后拆, 先拆欄
桿，而后拆橫桿、立桿等。
統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開另一人有關的結扣時應
先告知對方，以防墜落。
梁模板施工時注意以下幾點：
（1）模板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；
（2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，
連接件需連接牢固，水平拉撐連通；
（3）根據梁跨度，決定頂板模板起拱大小：＜ 4不考慮起拱， 4≤
L＜6起拱10mm，≥6 的起拱15mm。
（二） 模板安裝的一般要求
（1）梁、板模板安裝順序及技術要點
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第5 頁共1
①模板安裝順序
模板定位、垂直度調整→模板加固→驗收→混凝土澆筑→拆模
②技術要點
安裝前，要對接茬處鑿毛，做好測量放線工作。模板安裝前，在
底板上根據放線尺寸貼海綿條，做到平整、準確、粘結牢固并注意穿
梁螺栓的安裝質量。
（2）梁模板安裝順序及技術要點
①模板安裝順序
搭設和調平模板支架( 包括安裝水平拉桿和剪力撐) →按標高及軸
線鋪梁底模板→拉線找直→綁扎梁鋼筋→安裝墊塊→裝設梁兩側模板
→調整模板
②技術要點
按設計要求起拱( 跨度大于4m，起拱0.2 ％) ，并注意梁的側模包住
底模，下面龍骨包住側模。
（3）樓板模板安裝順序及技術要點
①模板安裝順序
" 滿堂"腳手架→主龍骨→次龍骨→柱頭模板龍骨→柱頭模板、頂
板模板→拼裝→頂板內、外墻柱頭模板龍骨→模板調整驗收→進行下
道工序
②技術要點
樓板模板在采用單塊就位尺寸時，宜以每個鋪設單元從四周先用
陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱( 跨度
大于4m時，起拱0.2 ％) ，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。
七. 模板拆除
1 、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百
分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。
2 、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側
模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其
表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第6 頁共1
土強度必須在達到100%后方可拆除。
3 、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支
的先拆。
4 、樓板模板拆除
樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板
與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其
余模板均落在滿堂腳手架上。
5 、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布
進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保
證使用質量。
6 、模板拆除后， 及時進行板面清理， 涂刷隔離劑， 防止粘結灰漿。
八. 模板工程安全、文明施工措施
1、承重支架搭設作業前，施工企業必須對操作班組及人員就施工
技術專項方案、搭設要求、構造要求，和安全注意事項等進行書面安
全技術交底，交底雙方必須執行簽字手續。
2、搭設所用材料規格和質量要符合規范和方案中提出的要求。
3、保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確。
4、模板及其支撐系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施嚴防
傾覆。
5、拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。
6、支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、
相關安全操作規程等）。
7、澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混
凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松
動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處
螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。
8、木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線長不得
超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保
護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第7 頁共1
須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工機械
嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；
兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。
9、不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載較大時傾覆。
10、環保與文明施工
夜間22:00 ～6:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場
模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個
模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低
揚塵、低能耗的整體效果。
九.對澆筑混凝土的要求
（一）施工部署
本工程全部采用商品砼，澆搗作業安排在白天且天氣晴朗時進
行，各專業負責人及施工人員、質安員跟班作業，負責檢查督促，同
時做好各方協調工作，砼采用一臺輸送泵輸送至澆筑施工點。
（二）施工方法
1、準備工作
1 ）、鋼筋的隱蔽檢查工作已經完成，并已核實預埋件、線管、孔洞
的位置、數量固定情況無誤。
2 ）、模板的預檢工作已經完成，模板標高、位置、尺寸準確符合設
計要求，支架移定，支架和模板固定可靠。模板拼縫嚴密。符合規范
要求。
3 ）、由商品砼攪拌站試驗室確定配合比及外加劑用量。
4 ）、砼澆筑前組織施工人員進行方案學習，由技術部門講述施工方
案，對重點部位單獨交底，設專人負責，做到人人心中有數。
5）、澆筑砼用架子、走道及工作平臺，安全移固，能夠滿足澆筑要
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第8 頁共1
求。
6）、澆筑砼前，仔細清理泵管內殘留物，確保泵管暢通，仔細檢查
井字架加固情況。
2、砼澆筑和振搗一般要求
砼澆筑采用地泵先澆搗轉換層框支梁，待澆筑至樓面板底一致時；再
與樓板砼一起澆筑。
1 ）、本工程砼一次完畢，每一條梁砼按400mm分層連續澆筑。如必
須間歇，間歇時間應盡量縮短并在下層砼初凝前；將上層砼澆筑完畢，
梁砼澆筑的速度應控制在2.5m/h.
2 ）、澆筑砼時設專人看模，經常觀察模板、支架、鋼筋、預埋件和
預留孔洞的情況，當發生變形移位時立即停止澆筑，并在已澆筑的砼
初凝前修整完好。
3 ）、使用30 或50 插入式振棒快插慢拔，插點呈梅花形布置，按順
序進行，不得遺漏，移動間距不大于振搗棒作用半徑的1.5 倍（ 50 棒
應為52.5cm, 取50cm；30 棒應為40.5cm, 取40cm）, 振搗上一層時插入
下一層砼5cm 以消除兩層級間的接縫。振搗時間以砼表面出現浮漿及
不出氣泡，不下沉為宜。
4 ）、梁分層（厚度為400mm）澆筑，當達到板底位置時即與板的砼
一起澆筑，隨著階梯形不斷延展，則可連續向前推進，傾倒砼方向與
澆筑方向相反。當澆注至梁截面3/4 高時應加強對支頂變形的監控。
5 ）、梁側及梁底部位要用30 或50 棒插入式振動搗棒振搗密實，振
搗時不得觸動鋼筋和預埋件。梁、柱節點鋼筋較密時要用小直徑振搗
棒振搗，并加密振點。澆筑板的砼虛鋪厚度要略大于板厚，振搗完畢
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第9 頁共1
后用1.5m~4m刮尺刮平。
6 ）、砼澆注應垂直于梁，再向兩邊澆搗，或垂直于主梁由梁的任一
端向中部同時澆筑。嚴禁從垂直主梁一端向另一端澆搗的方式施工。
7 ）、泵送砼應隨澆、隨搗、隨平整，砼不得堆積在泵管口附近。
3、砼土的養護
1 ）、澆筑完梁、板后在12 小時以內對砼加以覆蓋薄膜并保濕養護。
2 ）、養護時間不少于14 天。
4、試塊制作
在現場制作試塊應以同條件養護為主，同時還要制作28 天標準養
護及備用試塊。同件試塊置于現場帶蓖加鎖鐵籠中做好標識同條件養
護。
5、質量要求
1 ）、商品砼要有出廠合格證，砼所用的水泥、骨料、外加劑等必須
符合規范及有關規定，使用檢查出廠合格證及相關試驗報告。
2 ）、砼養護和施工縫處理必須符合施工質量驗收規范及本方案要
求。
3 ）、砼強度的試塊取樣、制作、養護和試驗要符合規定。
4）、砼振搗密實，不得有蜂窩、孔洞、露筋、縫隙、夾渣等缺陷。
5 ）、預留洞大于1 米的洞底平模處開振搗口和觀察口，避免出現缺
灰或漏振現象。
6）、鋼筋、模板工長跟班作業，發現問題及時解決，同時設專人檢
查鋼筋、模板。
7）、澆筑前由專人經常注意天氣變化，如有大雨緩時開盤并及時通
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第10頁共1
知攪拌站。
8）、澆筑時要有專門的清理人員和抹面人員，樓面必須用1.5m~4m
刮尺刮平。
9）、做好砼澆筑記錄。
10）、每次開始澆筑前必須開盤鑒定，項目技術人員與攪拌站技術
人員同時簽認后方可開始， 并且隨機抽查砼配合比情況和坍落度情況。
十、混凝土澆筑過程的監測
設專職安全員經常巡視模板支撐情況，看看有無漏支、漏頂，缺
少水平拉桿及剪刀撐現象，特別是注意正在澆倒混凝土的部位，如有
松頂、傾斜、下沉等情況，應立即暫停施工，派人加固修補。派測量
員對危險源進行連續監測。
（一）支架、模板位移、變形、沉降允許值及監界狀態報警值
1、對結構表面隱蔽的模板，其最其大變形值不得超過模板構件計
算跨度的1/250 ，構件計算跨度為8米。
2、支架的壓縮變形或彈性撓度，其最其大變形值不得超過相應結
構計算跨度的1/1000 。
取上述各項最大變形值的80%為臨界狀態報警值。
（二）高支模板的工程監測
1、監測項目：支架沉降位移和變形。
2、監測的頻率：在澆筑混凝土的過程中實施全程連續監測。
3、監測點設置：在梁側模封閉后，每一道梁布置一個監測剖面，
每個監測剖面布置不少于3 個支架水平位移監測點及3 個支架沉降觀
測點。
4、監測方法：采用水準儀觀測沉降量及采用垂線錘與鋼尺配合測
量位移變化情況。梁澆砼前進行第一次觀測，澆砼過程中每半小時進
行一次觀測，并作好記錄。如果模板的變形監測值達到預警值限值時，
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第11 頁共1
要加密對模板支撐架的監測，并時刻注意模板支撐架的變形情況。如
果模板的變形監測值達到極限值時，馬上停止施工，報告現場施工及
監理技術人員，采取相應的補救措施，在確保安全的情況下才能繼續
展開施工。
另外，本工程立柱水平監測預警值為10mm，立柱垂直偏差在12mm
以內。監測數據超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員，
并及時進行加固處理。
十一、高支模事故應急救援預案
1、建立應急預案組織機構：
建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，
搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。
A、項目經理對承包工程項目負安全領導責任；
a、在排架施工過程中認真貫徹安全生產方針、政策、法規和各項
規章制度，結合排架的施工特點，提出有針對性的安全管理措施，嚴
格履行安全檢查考核指標和安全生產獎懲辦法；
b、認真落實施工組織設計中的安全檢查技術管理的各項措施，嚴
格執行安全技術措施審批制度，施工項目安全交底制度和措施、設備
交接驗收使用；
c、領導組織安全生產檢查， 定期研究分析施工中存在的安全隱患，
并加以落實解決；
d、發生事故時，保護好現場，及時上報，并認真吸取教訓；
B、技術主管：
a、進行方案編號，解決技術問題，及時上報項目經理；
b、與設計、監理方保持溝通，保證監理方的要求與指令得以貫徹
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第12頁共1
實施；
c、對施工員和質安員進行技術交底，保證方案得以順利實施；
d、加強項目工程資料的管理，確保項目分類明確，及時備案；
C、施工員：
a、對班組進行質量技術交底；
b、施工作業過程中的施工指導，確保工序管理的順利實施；
c、協調各專業隊伍的勞動力使用，合理調配勞動力資源，使工程
施工組織按計劃進行；
D、質安員：
a、對班組進行安全技術交底；
b、對施工過程進行質量安全監督；
c、對排架進行驗收；
d、拆除排架時負責旁站監督檢查；
E、施工班組：
a、安排生產任務時要認真執行安全施工交底，嚴格執行本工種安
全操作規程，有權拒絕違章指揮；
b、班前要對所用的機具、設備、防護用具及作業環境檢查，發現
問題立即采取改進措施，及時消除事故隱患；
c、組織班組開展安全活動，開好班前安全會議；
2、建立對內、對外的通信網絡：
項目部應在現場辦公室和模板施工場所明顯位置應公布項目的應
急領導小組、義務消防隊和項目主要管理人員名單及其聯系電話、火
警“ 119”和急救中心“ 120”和急救醫院聯系電話。
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第13頁共1
3、在施工現場按規定設置藥物和急救工具等應急資源：
項目部應在現場辦公室的明顯位置設置急救藥箱和急救擔架，配
備適當的藥品和救護品，藥箱內至少應配備：藥棉枝、紗布、繃帶、
醫用膠布、消毒酒精、止痛藥，以備現場臨時急救。
4、應急預案啟動的條件：
在排架施工期間，出現以下情況之一，應立即啟動應急預案：
1）、在施工過程中造成傷害的；
2）、火災；
3）、支撐排架移位明顯超過報警值；
4）坍塌；
5）、7 級以上大風；
事故應急領導小組成員提出需要啟動。
事故發生后的處理程序：
1）一旦事故發生，在現場的任何一位事故應急領導小組成員（特
別是項目經理）應負責組織緊急搶救，以最快、最有效途徑組織將受
傷人員送往醫院搶救和治療；
2）必要時，現場組織急救的項目經理或專職安全員應及時派員聯
絡急救中心“ 12”或急救醫院，現場的管理人員應服從組織者的指揮，
完成聯絡、救援、接車等工作；
3）聯絡電話應盡量詳細說明：事故發生的具體地點、傷員人數、
傷勢情況，聯絡人員應負責或派人在主要路口引導救護車輛盡快進入
現場；
4）施工現場專職安全員應及時將事故逐級向上（分公司經理、公
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第14頁共1
司質安部經理、公司副經理）報告，以便搶救工作得到公司的支持，
對造成四級或以上重大事故的，現場專職安全員應立即報告公司總經
理，總經理接到報告后，即時組織質安部向上級主管部門書面報告；
5）及時將傷員安全轉移，并適當包扎、止血等臨時急救處理后送
醫院搶救；
6）項目部應注意保護事故現場，事故未查清，未征得有關部門同
意，不得借口恢復生產，擅自清理破壞現場。因搶救或排除險情需移
動物件時，應做好標記或現場示意；
以下是針對幾種常見事故制定的醫療方面的應急救援措施：
（一）火災
火災事故的處理：
○1 任何人發現火災，應立即打119 電話報警。報警應盡量詳細說
明發生火災的具體位置，建筑物規模、樓層數，燃燒可能原因，火勢
蔓延情況，并在路口引導消防隊進行撲救。
○2 發生火災時，必須立即組織撲救，在場的人員有引導其他人員
疏散的義務。
○3 火災撲救時，根據火情，撲救指揮者可以決定以下事項：
使用各種水源；
截斷電源、可燃氣體和液體的輸送；
劃定警戒區，實行局部交通管制；
利用臨近建筑物的有關消防設施；
請示供水、供電、醫療救護、交通運輸等有關單位協助
火災現場人員自救措施：
○1 發生火災應迅速報警， 了解情況的人員應及時將現場被困人員
及易燃易爆物品情況告訴消防人員。
○2 救火人員應注意自我防護， 使用滅火器材救火時應站在上風位
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第15頁共1
置，以防因烈火，濃煙熏烤而受傷害。
○3 火災襲來時要迅速逃生，不要貪戀財物。
○4 必須穿過濃煙逃走時，應盡量用浸濕的衣物裹身體，用濕毛巾
或濕布扣住鼻子，貼近地面爬行。
○5 身上著火時，可就地打滾，或用厚重衣物覆蓋，壓住火苗。
○6 當火封門無法逃生時，可用浸濕的被褥、衣物等堵塞門縫、潑
水降溫，呼救待緩。
（二）高空墜落
人從高處跌下后，由于跌下的高度、身體落地的部位及姿態的不
同，癥狀表現各異，高處跌落下時的急救要點如下：
○1 首先要仔細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等現
象并盡可能了解傷員落地時的身體的著地部位。
○2 如果傷員是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能
是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如果發現傷員的耳朵、鼻子有血
液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，因為這樣可能造成顱內
壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。
○3 如果傷員是腰腎背部先著地，可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，
這時不能隨意翻動，搬動時要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木
板上，不能扭轉脊柱。運送時要平穩，否則會加重傷情。
（三）坍塌事故
為確保正常施工，預防突發事件以及某些預想不到的、不可抗拒
的事件發生，事前有充足的技術措施準備、搶險物資的儲備，最大程
度地減少人員傷亡、國家財產和經濟損失，必須進行風險分析和采取
有效的預防措施。
○1 如有頂架傾覆事故發生，按小組預先分工，各負其責。架子
班組長應組織所有架子工，立即拆除相關頂架，其他人員應協助清理
有關材料，保證現場道路暢通，方便救護車輛出入，以最快的速度搶
救傷員，將傷亡事故降到最低。如事故嚴重，應立即報告公司質安部，
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第16頁共1
并請求啟動公司級應急救援預案。
○2 如有發生坍塌事故，由項目經理負責現場總指揮，發現事故
發生人員首先高聲呼喊，通知現場安全員，由安全員打事故搶救電話
“120”，向上級有關部門或醫院打電話搶救，班組長組織有關人員進
行清理土方或雜物，如有人員被埋，應首先按部位進行搶救人員，其
他組員采取有效措施，防止事故發展擴大。還應安排專人隨時監護狀
況，及時清理堆放的材料，防止造成次生事故的發生。在向有關部門
通知搶救電話的同時，對輕傷人員在現場采取可行的應急搶救，如現
場包扎止血等措施。防止受傷人員流血過多造成死亡事故發生。預先
成立的應急小組人員分工，各負其責，重傷人員由水、電工協助送外
搶救，值勤門衛在大門口迎接來救護的車輛。
高支模重大事故現場應急救援預案
高支模重大事故主要是： A：火勢嚴重，無法控制； B：模板支架整
體沉陷；
C：模板整體塌陷。其相應的應急救援措
施為：
（1）、項目經理，聯系電話第一時間向公司領
導匯報，根據現場情況撥打救援電話。
（2）、由技術負責人，聯系電話指揮所有人員
撤離事故現場。
（3）、派技術負責人對現場進行險情觀察，制定可行性方案。
（4）、專職安全員，聯系電話清點施工現場
人員，組織人員撤離，上報傷亡人員情況。
（5）、安排施工員，聯系電話封閉現場，保
證救援道路暢通，并負責協調對外關系。
（6）、材料員組織準備好好各種救援搶險物資，派測量員對危險源
進行連續監測。
（7）、組織搶險救援隊伍，由項目經理向救援援人員交底，確定緊
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第17頁共1
撤離信號，在確定不發生二次災害的情況下，由專職安全員帶領救援
援人員進行救援，并隨時匯報救援情況。
十二. 模板計算
本工程的模板計算分為二部分，分別是： 2900*1900 及120厚板面
支撐計算等。
梁段： KZL （2）2900*1900
一、參數信息
1.模板支撐及構造參數
梁截面寬度B(m)：2.90；梁截面高度D(m)：1.90；
混凝土板厚度(mm)：0.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.40；
立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；
立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.40；
梁支撐架搭設高度H(m)：7.40；梁兩側立桿間距(m)：3.50；
承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；
梁底增加承重立桿根數： 8；
采用的鋼管類型為Φ48×3.5 ；
立桿承重連接方式：可調托座；
2.荷載參數
新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重
(kN/m3):1.50；
施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：14.9；
振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載
(kN/m2)：4.0；
3.材料參數
木材品種：花旗松-落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗壓強度設計值fc(N/mm) ：13.0；
木材抗彎強度設計值fm(N/mm 2)：15.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm 2)：1.6；
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第18頁共1
面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；
面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm 2)：13.0；
4.梁底模板參數
梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底模板支撐的間距(mm)：150.0；
5.梁側模板參數
次楞間距(mm)：200；主楞豎向根數： 4；
穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；
主楞到梁底距離依次是： 200mm，800mm，1100mm，1500mm；
主楞材料：木方；
寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；
主楞合并根數： 2；
次楞材料：木方；
寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；
次楞合并根數： 2；
二、梁側模板荷載計算
新澆混凝土側壓力標準值F1=14.873kN/m2；
三、梁側模板面板的計算
面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側
壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。
面板計算簡圖(單位： mm)
1.強度計算
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第19頁共1
材料抗彎強度驗算公式如下:
σ ＝ M/W < f
其中， W -- 面板的凈截面抵抗矩， W = 190×2×2/6=126.67cm3；
M -- 面板的最大彎矩(N·mm)；
σ -- 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；
[f] -- 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；
按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：
Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中，q -- 作用在模板上的側壓力，包括：
新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2 ×1.9 ×14.87 ×0.9=30.519kN/m；
振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.4 ×1.9 ×4×0.9=9.576kN/m；
計算跨度: l = 200mm；
面板的最大彎矩 M = 0.1 ×30.519×2002 + 0.117 9.×576 ×2002 =
1.67 ×105N·mm；
面板的最大支座反力為：
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 ×30.519 ×0.2+1.2 ×9.576 ×0.2=9.013kN；
經計算得到，面板的受彎應力計算值 : σ = 1.67 5×10 / 1.27 10×5=1.3N/mm2；
面板的抗彎強度設計值: [f] = 13N/mm 2；
面板的受彎應力計算值σ =1.3N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值
[f]=13N/mm 2，滿足要求！
2.撓度驗算
ν=0.677ql 4/(100EI)≤l/250
q--作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值:
q=30.519N/mm；
l--計算跨度: l = 200mm；
E--面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面慣性矩 : I = 190 2××2×2/12=126.67cm4；
面板的最大撓度計算值 : ν= 0.677 ×30.519×4 200 /(100 ×9500×1.27 ×106) = 0.027
mm；
面板的最大容許撓度值:[ ν] = l/250 =200/250 = 0.8mm；
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第20頁共1
面板的最大撓度計算值ν=0.027mm 小于面板的最大容許撓度值
[ ν]=0.8mm，滿足要求！
四、梁側模板支撐的計算
1.次楞計算
次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。
次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：
q=9.013/(1.900-0.000)=4.743kN/m
本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵
抗矩W和彈性模量E分別為:
W = 2 ×5×10×10/6 = 166.67cm3；
I = 2 × 5×10×10×10/12 = 833.33cm4；
E = 10000.00 N/mm2；
計算簡圖
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第21頁共1
剪力圖(kN)
彎矩圖(kN·m)
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第22頁共1
變形圖(mm)
經過計算得到最大彎矩M = 0.379 kN ·m，最大支座反力R= 3.947 kN，最大
變形ν= 0.345 mm
（1）次楞強度驗算
強度驗算計算公式如下:
σ = M/W<[f]
經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 σ = 3.79 ×510 /1.67 ×105 = 2.3
N/mm2；
次楞的抗彎強度設計值: [f] = 15N/mm 2；
次楞最大受彎應力計算值σ = 2.3 N/mm2 小于次楞的抗彎強度設計值
[f]=15N/mm 2，滿足要求！
（2）次楞的撓度驗算
次楞的最大容許撓度值 : [ ν] = 600/400=1.5m；m
次楞的最大撓度計算值ν=0.345mm 小于次楞的最大容許撓度值
[ ν]=1.5mm，滿足要求！
2.主楞計算
主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.947kN,按照集中荷載作
用下的三跨連續梁計算。
本工程中，主楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵
抗矩W和彈性模量E分別為:
W = 2 ×5×10×10/6 = 166.67cm3；
I = 2 × 5×10×10×10/12 = 833.33cm4；
E = 10000.00 N/mm2；
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第23頁共1
主楞計算簡圖
主楞計算剪力圖(kN)
主楞計算彎矩圖(kN·m)
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第24頁共1
主楞計算變形圖(mm)
經過計算得到最大彎矩M = 0.751 kN ·m，最大支座反力R= 13.092 kN，最
大變形ν = 0.220 mm
（1）主楞抗彎強度驗算
σ = M/W<[f]
經計算得到，主楞的受彎應力計算值: σ = 7.51 ×10 5/1.67 ×105 = 4.5 N/mm2；主
楞的抗彎強度設計值: [f] = 15N/mm 2；
主楞的受彎應力計算值σ =4.5N/mm2 小于主楞的抗彎強度設計值
[f]=15N/mm 2，滿足要求！
（2）主楞的撓度驗算
根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為0.220 mm
主楞的最大容許撓度值 : [ ν] = 600/400=1.5m；m
主楞的最大撓度計算值ν=0.22mm 小于主楞的最大容許撓度值
[ ν]=1.5mm，滿足要求！
五、梁底模板計算
面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。
強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和
振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼
筋自重荷載。
本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
W = 2900×20×20/6 = 1.93 10×5mm3；
I = 2900×20×20×20/12 = 1.93 10×6mm4；
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第25頁共1
1.抗彎強度驗算
按以下公式進行面板抗彎強度驗算：
σ = M/W<[f]
新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：
q1:1.2 ×(24.00+1.50) 2.×90 ×1.90 ×0.90=151.745kN/m；
模板結構自重荷載設計值：
q2:1.2 ×0.50 ×2.90 ×0.90=1.566kN/m；
施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：
q3: 1.4 (×2.00+2.00) 2×.90 ×0.90=14.616kN/m；
最大彎矩計算公式如下:
Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2=
0.1 ×(151.745+1.566) 15×02+0.117 ×14.616 ×1502=3.83 ×105N·mm；
σ =Mmax/W=3.83 ×105/1.93 ×105=2N/mm2；
梁底模面板計算應力σ =2 N/mm2 小于梁底模面板的抗彎強度設計值
[f]=13N/mm 2，滿足要求！
2.撓度驗算
根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作
用。
最大撓度計算公式如下： ν= 0.677ql 4/(100EI)≤[ ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q =q1+q2=151.745+1.566=153.311kN/m；
l-- 計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm；
E--面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允許撓度值 :[ ν] =150.00/250 = 0.600m；m
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第26頁共1
面板的最大撓度計算值: ν=
0.677 ×153.311 ×1504/(100 ×9500×1.93 ×106)=0.029mm；
面板的最大撓度計算值: ν=0.029mm 小于面板的最大允許撓度值:[ ν]
=0.6mm，滿足要求！
六、梁底支撐木方的計算
1.荷載的計算
(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m) ：
q1 = 1.2 [×(24+1.5) 1×.9 ×0.15+0.5 0×.15 ×(2×1.9+2.9)/ 2.9]=8.929 kN/m；
(2)施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m) ：
q2 = 1.4 (×2+2) ×0.15=0.84 kN/m；
均布荷載設計值q = 8.929+0.840 = 9.769 kN/m；
2.支撐方木驗算
本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E
分別為：
W=5×10×10/6 = 8.33 10×1 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 4.17 10×2 cm4；
E= 10000 N/mm2；
計算簡圖及內力、變形圖如下：
簡圖(kN·m)
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第27頁共1
剪力圖(kN)
彎矩圖(kN·m)
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第28頁共1
變形圖(mm)
方木的支座力:
N1=N10=0.464 kN；
N2=N9=4.78 kN；
N3=N8=2.485 kN；
N4=N7=3.327 kN；
N5=N6=3.109 kN；
最大彎矩： M= 0.218kN·m
最大剪力： V= 2.682 kN
方木最大正應力計算值 ： σ =M/W=0.218×160 /8.33 1×04=2.6 N/mm2；
方木最大剪應力計算值： τ
=3V/(2bh0)=3 ×2.682 ×1000/(2 ×50×100)=0.805N/mm2；
方木的最大撓度： ν =0.256 mm；
方木的允許撓度： [ν]= 0.622 ×3 10 /250=2.489mm；
方木最大應力計算值2.618 N/mm2 小于方木抗彎強度設計值[f]=15.000
N/mm2，滿足要求！
方木受剪應力計算值0.805 N/mm2 小于方木抗剪強度設計值[f v]=1.600
N/mm2，滿足要求！
方木的最大撓度ν=0.256 mm 小于方木的最大允許撓度[ ν]=2.489 mm，滿
足要求！
七、梁跨度方向托梁的計算
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第29頁共1
作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載， 施工活荷載等,通過方木的集中荷
載傳遞。
托梁采用：鋼管(雙鋼管) :Ф34×2.2；
W=3.28 cm3；
I=5.58 cm4；
1.梁兩側托梁的強度計算
托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.464 kN.
托梁計算簡圖
托梁計算彎矩圖(kN·m)
托梁計算變形圖(mm)
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第30頁共1
托梁計算剪力圖(kN)
最大彎矩 Mmax = 0.05 kN m· ；
最大變形νmax = 0.042 mm ；
最大支座力Rmax = 1.342 kN ；
最大應力σ=M/W= 0.05×106 /(3.28 1×03 )=15.3 N/mm2；
托梁的抗彎強度設計值[f]=205 N/mm 2；
托梁的最大應力計算值15.3 N/mm2 小于托梁的抗彎強度設計值205
N/mm2,滿足要求!
托梁的最大撓度νmax=0.042mm小于400/150與10 mm,滿足要求!
2.梁底托梁的強度計算
托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 4.78 kN.
托梁計算簡圖
托梁計算彎矩圖(kN·m)
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第31頁共1
托梁計算變形圖(mm)
托梁計算剪力圖(kN)
最大彎矩 Mmax = 0.518 kN m· ；
最大變形νmax = 0.438 mm ；
最大支座力Rmax = 13.844 kN ；
最大應力 σ =M/W= 0.518×160 /(3.28 1×03 )=157.8 N/mm2；
托梁的抗彎強度設計值[f]=205 N/mm 2；
托梁的最大應力計算值157.8 N/mm2 小于托梁的抗彎強度設計值205
N/mm2,滿足要求!
托梁的最大撓度νmax=0.438mm小于400/150與10 mm,滿足要求!
八、立桿的穩定性計算
立桿的穩定性計算公式
σ = N/( υ≤A[f)]
1.梁兩側立桿穩定性驗算
其中N -- 立桿的軸心壓力設計值，它包括：
縱向鋼管的最大支座反力： N1 =1.342 kN ；
腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2 0×.16 ×7.4=1.417 kN；
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第32頁共1
N =N1+N2=1.342+1.417=2.76 kN；
υ-- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到；
i -- 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.58；
A -- 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.89；
W -- 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 鋼管立桿軸心受壓應力計算值( N/mm2)；
[f] -- 鋼管立桿抗壓強度設計值： [f] =205 N/mm 2；
lo -- 計算長度(m)；
根據《扣件式規范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，
為安全計，取二者間的大值，即:
lo = Max[1.167 1×.7 ×1.5,1.5+2 0×.1]= 2.976 m；
k -- 計算長度附加系數，取值為： 1.167 ；
μ -- 計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a=0.1m;
得到計算結果: 立桿的計算長度
lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；
由長細比lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.203 ；
鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=2759.638/(0.203 ×489) = 27.8 N/2mm ；
鋼管立桿穩定性計算σ = 27.8 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]
= 205 N/mm2，滿足要求！
2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算
其中N -- 立桿的軸心壓力設計值，它包括：
縱向鋼管的最大支座反力： N1 =13.844 kN ；
腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2 0×.16 ×(7.4-1.9)=1.417 kN；
N =N1+N2 =13.844+1.053=14.897 kN ；
υ-- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到；
i -- 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.58；
A -- 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.89；
W -- 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 鋼管立桿軸心受壓應力計算值( N/mm2)；
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第33頁共1
[f] -- 鋼管立桿抗壓強度設計值： [f] =205 N/mm 2；
lo -- 計算長度(m)；
根據《扣件式規范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，
為安全計，取二者間的大值，即:
lo = Max[1.167 1×.7 ×1.5,1.5+2 0×.1]= 2.976 m；
k -- 計算長度附加系數，取值為： 1.167 ；
μ -- 計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a=0.1m;
得到計算結果: 立桿的計算長度
lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；
由長細比lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.203 ；
鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=14897.448/(0.203 ×489) = 150.1 N/2mm ；
鋼管立桿穩定性計算σ = 150.1 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]
= 205 N/mm2，滿足要求！
考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算
lo= k1k2(h+2a) = 1.167 1.×012 ×(1.5+0.1 2×) = 2.008 m；
k1 -- 計算長度附加系數按照表1取值1.167;
k2 -- 計算長度附加系數， h+2a =1.7按照表2取值1.012 ；
lo/i = 2007.707 / 15.8 = 127 ；
由長細比lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.412 ；
鋼管立桿的最大應力計算值；σ= 14897.48/(0.412 ×489) = 73.9 N/mm2；
鋼管立桿穩定性計算σ = 73.9 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]
= 205 N/mm2，滿足要求！
模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第34頁共1
以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》
九、立桿的地基承載力計算
立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求
p ≤ fg
地基承載力設計值:
fg = fgk×kc = 120 ×1=120 kPa；
其中，地基承載力標準值： fgk= 120 kPa ；
腳手架地基承載力調整系數： kc = 1 ；
立桿基礎底面的平均壓力： p = N/A =13.844/0.25=55.376 kPa ；
其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N = 13.844 kN；
基礎底面面積：A = 0.25 m2 。
p=55.376 ≤ fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！
板:B1， 120
一、參數信息
1.模板支架參數
橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；
立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):5.68；
采用的鋼管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；
立桿承重連接方式:可調托座；
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第35頁共1
2.荷載參數
模板與木板自重(kN/m 2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；
施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；
3.材料參數
面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；
面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；
木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；
木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；
木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
托梁材料為：鋼管(雙鋼管) :Ф48×3.25；
4.樓板參數
樓板的計算厚度(mm):120.00；
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第36頁共1
圖2 樓板支撐架荷載計算單元
二、模板面板計算
模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度
模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：
W = 100 ×1.82/6 = 54 cm3；
I = 100 × 1.83/12 = 48.6 cm4；
模板面板的按照三跨連續梁計算。
面板計算簡圖
1、荷載計算
(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m) ：
q1 = 25.5 0×.12 ×1+0.5×1 = 3.56 kN/m；
(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：
q2 = 1 ×1= 1 kN/m ；
2、強度計算
計算公式如下:
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第37頁共1
M=0.1ql 2
其中： q=1.2 ×3.56+1.4 ×1= 5.672kN/m
最大彎矩M=0.1×5.672 ×2502= 35450 N ·m；
面板最大應力計算值σ =M/W= 35450/54000 = 0.656 N/mm2；
面板的抗彎強度設計值[f]=13 N/mm 2；
面板的最大應力計算值為0.656 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值13
N/mm2,滿足要求!
3、撓度計算
撓度計算公式為
ν=0.677ql 4/(100EI)≤[ ν]=l/250
其中q =q1=3.56kN/m
面板最大撓度計算值 ν = 0.677 ×3.56×4 250 /(100 ×9500×48.6 ×104)=0.02 mm；
面板最大允許撓度[ ν]=250/ 250=1 mm；
面板的最大撓度計算值0.02 mm 小于面板的最大允許撓度1 mm,滿足要
求!
三、模板支撐方木的計算
方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
W=b×h2/6=5 ×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=b ×h3/12=5 ×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木楞計算簡圖
1.荷載的計算
(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m) ：
q1= 25.5 ×0.25 ×0.12+0.5 ×0.25 = 0.89 kN/m ；
(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第38頁共1
q2 = 1 ×0.25 = 0.25 kN/m；
2.強度驗算
計算公式如下:
M=0.1ql 2
均布荷載 q = 1.2 × q1 + 1.4 q2× = 1.2 0×.89+1.4 0×.25 = 1.418 kN/m；
最大彎矩M = 0.1ql 2 = 0.1 1×.418 ×12 = 0.142 kN m·；
方木最大應力計算值 σ= M /W = 0.142 ×610 /83333.33 = 1.702 N/mm2；
方木的抗彎強度設計值[f]=13.000 N/mm 2；
方木的最大應力計算值為1.702 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值13
N/mm2,滿足要求!
3.抗剪驗算
截面抗剪強度必須滿足:
τ = 3V/2bhn < [ τ]
其中最大剪力 : V = 0.6 1×.418×1 = 0.851 kN；
方木受剪應力計算值 τ = 3 ×0.8513×10 /(2 × 50×100) = 0.255 N/mm2；
方木抗剪強度設計值[ τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪應力計算值0.255 N/mm2 小于方木的抗剪強度設計值1.4
N/mm2，滿足要求!
4.撓度驗算
計算公式如下:
ν=0.677ql 4/(100EI)≤[ ν]=l/250
均布荷載q = q1 = 0.89 kN/m；
最大撓度計算值ν= 0.677 ×0.89 ×1000 4 /(100 9×000×4166666.667)= 0.161
mm；
最大允許撓度[ ν]=1000/ 250=4 mm；
方木的最大撓度計算值0.161 mm 小于方木的最大允許撓度4 mm,滿足要
求!
四、托梁材料計算
托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第39頁共1
托梁采用：鋼管(雙鋼管) :Ф48×3.25；
W=10.16 cm3；
I=23 cm4；
集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力， P＝1.702kN;
托梁計算簡圖
托梁計算彎矩圖(kN·m)
托梁計算變形圖(mm)
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第40頁共1
托梁計算剪力圖(kN)
最大彎矩 Mmax = 0.638 kN m· ；
最大變形Vmax = 0.949 mm ；
最大支座力Qmax = 7.445 kN ；
最大應力σ= 638202.086/10160 = 62.815 N/mm2；
托梁的抗壓強度設計值[f]=205 N/mm 2；
托梁的最大應力計算值62.815 N/mm2 小于托梁的抗壓強度設計值205
N/mm2,滿足要求!
托梁的最大撓度為0.949mm 小于1000/150與10 mm,滿足要求!
五、模板支架立桿荷載設計值(軸力)
作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。
1.靜荷載標準值包括以下內容
(1)腳手架的自重(kN) ：
NG1 = 0.138 5×.68 = 0.786 kN；
鋼管的自重計算參照《扣件式規范》附錄A。
(2)模板的自重(kN) ：
NG2 = 0.5 1××1 = 0.5 kN；
(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN) ：
NG3 = 25.5 0×.12 ×1×1 = 3.06 kN；
經計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3 = 4.346 kN；
2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載
經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1+2 ) 1××1 = 3 kN；
3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.415 kN；
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第41頁共1
六、立桿的穩定性計算
立桿的穩定性計算公式:
σ =N/( υ≤A)[f]
其中N ---- 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 9.415 kN；
υ---- 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i 查表得到；
i ---- 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2；
W ---- 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ-------- 鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；
[f]---- 鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm 2；
L0---- 計算長度(m)；
按下式計算:
l0 = h+2a = 1.5+0.1 2 =× 1.7 m；
a ---- 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a = 0.1 m；
l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；
由長細比Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.53 ；
鋼管立桿的最大應力計算值 ；σ=9415.334（/ 0.53×489） = 36.329 N/mm2；
鋼管立桿的最大應力計算值σ= 36.329 N/mm2 小于鋼管立桿的抗壓強度設
計值[f] = 205 N/mm 2，滿足要求！
如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算
l0 = k1k2(h+2a)= 1.167 1×.006 ×(1.5+0.1 2×) = 1.996 m；
k1 -- 計算長度附加系數按照表1取值1.167；
k2 -- 計算長度附加系數， h+2a = 1.7 按照表2取值1.006 ；
Lo/i = 1995.803 / 15.8 = 126 ；
由長細比Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.417 ；
鋼管立桿的最大應力計算值 ；σ=9415.334（/ 0.417×489） = 46.173 N/mm2；
鋼管立桿的最大應力計算值σ= 46.173 N/mm2 小于鋼管立桿的抗壓強度設
計值[f] = 205 N/mm 2，滿足要求！
模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第42頁共1
以上表參照杜榮軍: 《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》。
七、立桿的地基承載力計算
支撐架立桿支撐在室內地坪上，地坪為鋼筋混凝土地板，板厚120mm，
地基為素回填土。
立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求
p ≤ fg
地基承載力設計值:
fg = fgk×kc = 115 ×1=115 kPa；
其中，地基承載力標準值： fgk= 115 kPa ；
腳手架地基承載力調整系數： kc = 1 ；
立桿基礎底面的平均壓力： p = N/A =13.844/0.25=55.376 kPa ；
其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N = 13.844 kN；
基礎底面面積：A = 0.25 m2 。
p=55.376 ≤ fg=115 kPa 。地基承載力滿足要求！
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第43頁共1
十三、附圖
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第1 頁共1
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第1 頁共1
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第2 頁共1
花東糧所改擴建工程
廣州市城建工程總承包有限公司第3 頁共1

網友評論 more

施工方案最新內容

02-28