2．2．2　原因分析
　　從諧振發生時出現的現象以及事后對設備進行檢查試驗可以得出結論：是產生電感－電容效應過電壓導致上述現象發生，而最后6 kV備用B段TV的V相燒壞則是在諧振時該相的激磁電流較大，已將匝間絕緣損壞，當更換熔斷器投運時，短路電流將其燒壞。是什么原因引發的呢？

　　事發前幾天空氣相對濕度一直高達95％左右，設備絕緣水平明顯下降。運行中2號送風機真空開關W相阻容吸收器對地發生持續閃絡，直到高阻接地，使系統L3相對地總電容和該相TV電感并聯后等效成容性負載。而L1，L2兩相由于電壓升高，TV激磁電流在過相電壓后增加迅速，因而等效成感性負載。由于正常運行時TV感抗遠大于系統對地容抗，因而當電壓變化使L1，L2兩相等值感抗降至和L3相容抗接近時，系統便發生了諧振。諧振時由于電容電壓較電感電壓升高更快，因而L3相又等效成感性負載，從而破壞了諧振維持的條件，所以又稱這種諧振為電感－電容效應。發生電感－電容效應使三相TV同時飽和，激磁電流超過TV一次熔斷器額定電流，使熔斷器同時熔斷；L3相對地閃絡高阻接地時母線電壓降低，低電壓保護動作切斷6 kVⅡB段所有負荷。具體計算如下：

a）TV激磁感抗計算
　　事后對6 k VⅠB段TV進行激磁特性試驗的數據 計算出TV相電壓和線電壓下激磁感抗
b）計算6 k V工作及備用B段對地電容仿上，算出ⅠB段設備每相對地總電容C2＝0．996μF，ⅡB段每相設備對地總電容C4＝0．811μF，備用B段電纜及高壓廠用備用電源變壓器低壓側B分支電纜每相對地電容CB＝1．128μF，最后求得每相對地總電容
c）諧振頻率估算諧振等值電路，其中：
　　根據H．A．Peterson理論，本次XC／XL＝3．26／50＝0．065，落在第一區內，即產生了1／2次電源頻率諧振。這也和通常理論相吻合。
　　可知：當電源電動勢和阻抗參數落在某一曲線范圍內時，就將產生相應頻率的諧振現象，在兩條曲線的邊界區域，兩種諧振現象都有可能發生，或者從一種狀態過渡到另一種狀態；由于分頻諧振所要求的電源電壓最低，因而最容易發生；一般只發生基波或分頻諧振。

3　采取措施
3．1　一般措施
　　在中性點不接地系統中，一般限制鐵磁諧振過電壓措施可分為兩大類。
　　第一類是：改變電容、電感參數，使其遠離諧振匹配條件，如對實例一的分析，除去輸煤Ⅰ段后，諧振點落在H．A．Peterson諧振曲線B點，這樣發生諧振條件相對減少；每相母線上安裝電容器，使容抗始終大于感抗不滿足諧振產生條件；采用激磁特性好的TV，并使TV組中3臺TV激磁特性相近，限制同一系統中TV并聯臺數；或選用容性TV（如在220 kV及以上系統中用電容式電壓互感器）；在TV高壓側中性點串接單相TV或系統中性點經消弧線圈接地等。
　　第二類是：消耗諧振能量，阻尼抑制或消除諧振發生。如在TV高壓側中性點串接電阻器；在開口三角側接入非線性電阻器等。
3．2　具體措施
　　a）考慮使阻抗參數盡量避開諧振區，對發生諧振較頻繁的6 k V廠用電，應考慮將6 kV電源變壓器中性點改為經消弧線圈接地。
　　b）在多臺并聯運行TV中性點加裝阻尼線阻R0，只要滿足R0≥6％XL即可消除諧振。在加裝中性點電阻時還應考慮電阻功率及表面爬電距離。對于JDXJ－6型TV可選用10 kΩ，100 W，150～200 mm電阻器；或在開三角處經刀閘并聯一個0．2～0．3Ω大功率電阻器，正常時刀閘處于分開位置，當發生諧振時瞬間合上，過2～3 s則拉開刀閘。由于電阻消耗掉能量，從而諧振立即消失，這樣可限制基波和分頻諧振。或采用武漢大學陳維賢教授研制的整流型分頻消諧裝置。
　　c）由于中性點電阻對廠用電空母線合閘阻尼效果不好，還應在TV開口三角側加裝用于限制高次諧波諧振裝置，通常可選用150～200 W功率白熾燈串接在開口三角側。
　　d）維護好廠用電其它負荷，避免發生對地閃絡或接地等事故引起的諧振過電壓。
　　e）要按H．A．Peterson理論認真核算不同運行方式下每相對地容抗和感抗比。就實例二的南方某電廠來說，我們經過核算，發現幾種運行方式下每相對地容抗和感抗比均落在0．01～0．08之間，故均有可能產生分頻諧振。對此，可采取增大電容量或選用激磁物特性好的電壓互感大器，使之比值小于0．01。

參考文獻
［1］解廣潤．過電壓及保護［M］．北京：電力工業出版社，1980．
［2］陳維賢．電網過電壓教程［M］．北京：電力工業出版社，1996.