(2)進水前后懸浮物變化情況曲線圖如圖2所示。

圖2：

備注：橫坐標：取樣次數，從坐標：SS含量(單位：mg/l)。

系列1——表示進水懸浮物SS變化曲線;

系列2——表示對應的出水懸浮物SS變化曲線;

根據圖2數據表明，進水懸浮物平均含量在3800～31800mg/L范圍，經處理后出水懸浮物含量≤19.38mg/L，遠低于DL/T997-2006標準中規定的要求范圍。

(3)進水前后總汞變化情況曲線圖如圖3所示。

圖3：

備注：系列1——表示進水總汞含量變化曲線;

系列2——表示對應的出水總汞含量變化曲線;

根據圖3數據表明，進水、出水的總汞含量均較低，低于DL/T997-2006標準中規定的要求范圍。雖然未完全體現出原料藥劑材料可以高效去除重金屬的優勢，但出水中總汞含量仍有下降趨勢。

(4)進水前后總鋅變化情況曲線圖如圖4所示。

備注：系列1——表示進水總鋅含量變化曲線;

系列2——表示對應的出水總鋅含量變化曲線;

根據圖4數據表明，進水、出水的總鋅含量均較低，低于DL/T997-2006標準中規定的要求范圍。雖然未完全體現出原料藥劑材料可以高效去除重金屬的優勢，但出水中總鋅含量仍有下降趨勢。

其他種類重金屬在進出水中的含量下降趨勢情況與上述情況類似，在此不再贅述。

(5)進水前后COD變化情況曲線圖如圖5所示。

圖5：

備注：系列1——表示進水COD含量變化曲線;

系列2——表示對應的出水COD含量變化曲線;

根據圖5檢測數據表明，進水COD含量在超過150mg/L且低于200mg/L情況下，通過處理過程后出水COD含量可降至50mg/L以下，遠低于DL/T997-2006標準中規定的要求范圍。

實際上，在進水COD含量在200mg/L～500mg/L情況下，通過處理過程后出水COD含量可降至50～100mg/L以下，否則需另設置專門的去除COD的裝置或方式方法。

其他指標在進出水中的含量下降趨勢情況與上述情況類似，在此不再贅述。

總的情況來看，經DBS/DM一體化技術預處理的脫硫廢水，可滿足后續相關濃縮除鹽系統技術的進水要求，最終實現零排放的目標。

4.2在陜西某發電公司的工業化應用情況

2017年3月，在陜西某發電公司新建一套DBS/DM一體化脫硫廢水處理系統，處理能力10～15m3/h。該公司原來建設有三聯箱脫硫廢水處理系統，因石灰乳投加系統、三聯箱處理系統易出現堵塞情況導致三聯箱無法長周期穩定運行，導致脫硫廢水處理后出水水質不穩定，且當原水水量、水質(主要是懸浮物)變化幅度大時，出水水質直接惡化。故障頻繁，為現場生產管理與實際操作增加了很大難度，而DBS/DM一體化處理系統抗負荷沖擊力強，不堵塞設備與管理，運行連續穩定。其進出口水質情況如下表2所示。

表2：

總的情況來看，經DBS/DM一體化技術預處理的脫硫廢水，可滿足后續相關濃縮除鹽系統技術的進水要求，最終實現零排放的目標。

5結語

根據脫硫廢水高懸浮物、高鹽、含多種類重金屬的特點，以及當前脫硫廢水零排放預處理工藝過程中存在的一些工程技術問題，創新研究思路，從預處理工藝所使用的藥劑材料入手，研究開發了新型DBS高分子廢水處理藥劑材料，并且配套研發了DM一體化處理系統設備，整合成DBS/DM一體化系統處理技術，在達到處理效果的情況下，規避了三聯箱處理系統及其藥劑投加裝置容易堵塞設備、管理導致運行不暢、效果不穩定的工程技術問題，并在工業化應用過程中達到了預期效果，為脫硫廢水的穩定達標處理、直至實現零排放創造了穩定、可行的基礎條件，具有較好的推廣應用價值與良好的市場前景。